Основы теплотехнических расчетов
При определении расхода теплоносителя (пара) и величины поверхности нагрева теплообменника обычно составляются расчетные уравнения теплового баланса и теплопередачи.
Общее количество тепла, затрачиваемого на нагрев, растворение продукта и выпаривание влаги, с учетом потерь тепла в общем виде выражается формулой (в Дж)
(1-9)
где Q1, Q2, Q3 — соответствующие статьи расхода полезного тепла, затрачиваемого на нагрев, растворение и выпаривание составных частей продукта, Дж;
Qп — потери тепла наружной поверхностью аппарата в окружающую среду лучеиспусканием и конвекцией, Дж.
При расчете аппаратов непрерывного действия расход тепла по всем статьям исчисляется в Вт (Дж/с) или Дж/ч.
Расход тепла на нагрев каждого из компонентов обрабатываемого продукта определяется по формуле (в Дж)
(1-10)
где G -количество соответствующего компонента нагреваемого продукта, кг;
с—удельная теплоемкость компонента, Дж/(кг*К);
tk и tн— конечная и начальная температуры компонента, °С.
Теплоемкость большинства продуктов зависит от температуры. Так, например:
удельная теплоемкость сахара с = 1000+7,25t Дж/(кг*К) (1.11)
удельная теплоемкость патоки с = 1714+5,76t Дж/(кг*К). (1.12)
Теплоемкость сахарных растворов, в том числе сахаро-паточного сиропа и карамельной массы, зависит от температуры и концентрации. Ее можно подсчитать по формуле В. В. Яновского [в Дж/(кг • К)]
с = 4190 — (2514—7,540t)*а, (1.13)
где а —концентрация сахара в растворе, кг/кг.
Удельную теплоемкость воды в практических расчетах можно принимать равной 4190 Дж/(кг • К) [1 ккал/(кг • град)].
Расход тепла на растворение кристаллов (например, сахара) определяется по формуле (в Дж)
Q2=Gqк, (1-14)
где G — количество продукта, кг;
qк — скрытая теплота растворения или кристаллизации 1 кг продукта, равная для сахара 4190 Дж.
Расход тепла на выпаривание влаги (в Дж) определяется по формуле
Qз =D2r, (1-15)
где D2 — количество выпариваемой влаги, кг;
r —скрытая теплота испарения, Дж/кг; определяется по таблице термодинамических свойств пара в зависимости от температуры или давления (см. приложение).
Количество выпариваемой влаги (в кг) при изменении концентрации продукта можно определить путем совместного решения уравнений баланса сухих веществ
Gc.в=G1a1=G2a2 (1-16)
и уравнения материального баланса
Тогда (1-17) (1-18)
где Gc.в —количество сухих веществ в продукте, кг;
G1 — количество продукта, подлежащего выпариванию, кг;
G2 — количество готового продукта, кг;
a1— начальное содержание (концентрация) сухих веществ в продукте, кг/кг;
а2 — конечное содержание сухих веществ в готовом продукте, кг/кг.
Если влага испаряется с поверхности раствора без заметного изменения его концентрации, то
D2 = 3600KF (р — φр1)τ, (I-19)
где К — коэффициент пропорциональности, зависящий от скорости воздуха и физических свойств выпариваемого продукта, кг/(м2-с*МПа);
F — площадь поверхности испарения, м2;
τ — продолжительность процесса испарения, с;
р — упругость насыщенных паров выпариваемого продукта, МПа, при температуре среды (определяется по таблице приложения);
р‘ — упругость насыщенных паров выпариваемого продукта, МПа, при температуре окружающего воздуха (определяется по таблице приложения);
φ—относительная влажность воздуха (ср = 0,65-7-0,75).
Коэффициент пропорциональности К ДЛЯ воды можно определить по формуле
K=0,0745 (ʋр)0,8, (1-20)
где ʋ—скорость воздуха, м/с;
ρ —плотность воздуха, кг/м3.
При испарении воды в зависимости от скорости воздуха коэффициент пропорциональности К имеет следующие значения:
V | 0,5 | 1,0 | 1,5 | 2,0 |
К | 0,036 | 0,083 | 0,114 | 0,145 |
Потери тепла в окружающую среду через наружные стенки аппарата лучеиспусканием и конвекцией можно определить формуле (в Вт)
Qп=Faαk(tст tв) (1-21)
где Fa — площадь наружной поверхности аппарата, м2;
αк— коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2*К);
tст и tв— температура стенки и окружающего воздуха, °С.
Коэффициент теплоотдачи (суммарный) при условии, если аппарат находится в закрытом помещении и tcт не превышает 150°С, приближенно
подсчитывается по формуле [в Вт/(м2 • К)]
αк — 9,76 + 0,07(tст -tв). (I-22)
Количество греющего водяного пара на один цикл для аппаратов периодического действия, в которых пар полностью конденсируется, определяется по формуле (в кг)
(1-23)
где Qобщ — общий расход тепла на один цикл, включая потери в окружающую с ду, Дж;
i1”и i1’—соответственно энтальпия греющего пара и конденсата, Дж/кг (см. приложение).
Часовой расход пара для тех же аппаратов будет (в кг/ч)
(1-24)
где τ—продолжительность цикла, ч.
В темперирующих машинах, работающих с установившимся тепловым режимом, греющий пар расходуется лишь на компенсацию потерь тепла в окружающую среду. Его расход (в кг/ч) определяется по формуле
(1-25)
где Qп — потери тепла в окружающую среду, Вт;
i»—энтальпия греющего пара, Дж/кг;
i’—энтальпия конденсата, Дж/кг.
Расход пара для аппаратов непрерывного действия (в кг/с) определяется по формуле (1-23). Но в этом случае общий расход тепла Qобщ исчисляется в ваттах.
Расход жидкостных теплоносителей (например, воды) определяется по формуле (в кг/с)
(1-26)
где с—удельная теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг-К);
tн и tк— начальная и конечная температуры теплоносителя, °С.
Площадь поверхности теплообмена аппаратов определяется из уравнения теплопередачи через стенку
Qпол=Fkcр∆tτ (1-27)
откуда площадь поверхности теплообмена аппарата (в м2)
(1-28)
Продолжительность теплового процесса в аппарате периодического действия (в с) составит
(1-29)
где Qпол — расход полезного тепла в аппарате, Дж;
F —площадь поверхности теплообмена аппарата, м2;
kср — средний коэффициент теплопередачи, Вт/(м2*K);
∆t — средний температурный напор между теплоносителем и средой, воспринимающей тепло, °С.
При расчете аппаратов непрерывного действия расход тепла исчисляется в ваттах, в формуле (1-28) продолжительность процесса принимается τ=1с.
Средняя разность температур ∆t зависит от характера теплового процесса. Если при теплообмене между двумя потоками начальную и конечную температуры одного потока обозначить через t1” и t1‘, а второго—через t2‘ и t2«, то процесс можно представить графически для случаев прямотока и противотока (рис. 23).
Рис. 23. График изменения температур теплоносителей: а — при прямотоке; б — при противотоке; в —- при конденсации греющего пара.
При прямотоке и противотоке, а также при постоянной температуре одной из сред, например при конденсации греющего пара (рис. 23, в), средний температурный напор определится как среднелогарифмический по формуле
(1-30)
здесь ∆tб и ∆tм — соответственно больший или меньший температурный напор между теплоносителями в начале и конце поверхности теплообмена.
Если же < 1,8, то средний температурный напор можно определять как среднеарифметический
(1-31)
Если то вместо формулы (1-30) можно пользоваться формулой
(1-32)
Коэффициент теплопередачи от нагревающей среды к нагреваемой через однослойную стенку [в Вт/(м2 • К)] определяется по формуле
(1-33)
(1-33)
где α1 — коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке, Вт/(м2-К);
α2 — коэффициент теплоотдачи от стенки к нагреваемой среде, Вт/(м2-К);
s — толщина стенки, м;
ƛ — коэффициент теплопроводности материала стенки, Вт/(м*К).
При уваривании продукта в аппаратах периодического действия вследствие изменения концентрации продукта изменяется и коэффициент теплопередачи, поэтому в приближенных расчетах аппаратов периодического действия следует принимать средний коэффициент теплопередачи.
Основы расчета сироповарочной станции
Необходимую производительность дозаторов для подачи составных частей сиропа: сахара, патоки, воды — можно определить путем совместного решения уравнений материального баланса, заданной по рецептуре п порции сахара и патоки в сиропе и уравнения баланса влаги, учитывающего влажность патоки, сахара и сиропа.
Уравнение материального баланса за 1 ч для данного случая будет
П=Gсах+Gпат+Gводы (1-34)
где П — производительность по сиропу, кг/с;
Gсах, Gпат, Gводы — соответственно расход подаваемых в растворитель сахара, пат и воды, кг/с.
Пропорция сухих веществ сахара и патоки в сиропе согласно рецепта
(1-35)
Уравнение баланса влаги для сиропа, имеющего определенную влажность, будет
Пωс=Gсахωсах +Gпатωпат +Gводыωводы (1-36)
где ωс, ωсах, ωпат, ωводы—соответственно влажность сиропа, сахара и патоки; при расчетах их можно принимать в следующих пределах: ωс = 16 ÷18%, или 0,16—0,18 кг/кг; ωсах = 0,14÷0,15%, или 0,0014—0,0015 кг/кг ωпат= 18 ÷ 22%, или 0,18 — 0,22 кг/кг.
Решая совместно последние три уравнения и подставляя в уравнение (1-36) вместо Gпат и Gводы их выражения из уравнений (1-34) и (1-35), получим необходимый расход сахара, а следовательно и производительность дозатора (в кг/с)
(1-37)
По найденному расходу сахара расход патоки определится из уравнения пропорции сахара и патоки (1-35), а расход воды — из уравнения материального баланса (1-34).
Общее количество тепла, необходимое для нагрева составных частей сиропа, растворения кристаллов сахара и компенсации потерь тепла растворителем в окружающую среду, определяется по формуле (в Вт)
(1-38)
где Gj — количества составных частей сиропа, подаваемых в растворитель, кг/с;
∆gj— изменение энтальпии составных частей сиропа, Дж/кг;
Gсах — количество сахара, подаваемого в растворитель, кг/с;
gk — скрытая теплота растворения кристаллов 1 кг сахара, Дж/кг (gк = 4190);
QП — потери тепла в окружающую среду от лучеиспускания и конвекции (в Вт)
определяемые по формулам (1-21) и (1-22).
Следует иметь в виду, что в формуле(1-38)
(1-39)
где Gсах, Gпат, Gводы — расход сахара, патоки, воды (определяемые по приведенным выше формулам), кг/с;
∆gсах, ∆gпат, ∆gводы — соответственно изменения энтальпии сахара, патоки и воды при начальной и конечной температурах, Дж/кг.
Энтальпия указанных продуктов (в Дж/кг) при начальной и конечной температуре определяется как gнач = снtн и gкон — скtк. Для этого сначала подсчитывается теплоемкость сахара и патоки по формулам (1-11) и (1-12) при конечной (/к) и начальной (/н) температурах. При этом начальной температурой сахара будет температура воздуха помещения, из которого он подается; начальная температура подаваемых в подогретом виде патоки в пределах 55—60°С, воды 70—80°С.
Конечной температурой составных частей сиропа будет температура кипения сиропа, которая определяется по разработанному графику температур кипения карамельных сиропов в зависимости от заданной влажности карамельного сиропа ωс и давления р (рис. 24) (в данном случае для открытого аппарата- растворителя давление атмосферное — 100 кПа). Например, при влажности сиропа 16% и атмосферном давлении температура его кипения по указанному графику будет примерно 120°С.
При определении параметров греющего пара следует иметь в виду, что температура пара должна быть примерно на 15—20°С выше температуры кипения сиропа; таким образом, в данном случае температура греющего пара будет: tп = 120 + 20 = 140°С.
Расход пара для растворителя определяется по формуле (1-23), как для аппаратов непрерывного действия. При расчете расхода пара по принятой температуре греющего пара с помощью таблицы приложения сначала определяют потребное давление греющего пара р, а по нему с помощью той же таблицы находят энтальпию греющего пара i”1 и конденсата I’1.
Площадь поверхности нагрева растворителя определяется как поверхность нагрева аппарата непрерывного действия, при этом учитывается только полезное тепло (без потерь в окружающую среду).
Для данного случая полезное тепло для растворителя из формулы (1-38) равно (в Вт)
(1-40)
Тогда формула для определения поверхности нагрева растворителя будет (в м2).
(1-41)
где kн—коэффициент теплопередачи при нагревании, Вт/(м2-К) (можно принимать в среднем kн = 1500 ÷1740);
∆t — средняя логарифмическая разность температур теплоносителя (греющего пара и смеси — сиропа, °С; определяется по формулам (1-30) и (1-31).
В нашем случае
(1-42)
где ∆t1 = tп — tн.см (здесь tн.см — начальная средняя температура смеси компонентов сиропа);
∆t2 = tп— tк.см (здесь tк.см — температура кипения сиропа);
tп — температура греющего пара, °С.
При этом следует иметь в виду, что среднюю температуру смеси (в данном случае смеси компонентов сиропа — сахара, воды и патоки), загружаемой в растворитель, определяют из уравнения теплового баланса смеси или при упрощенных расчетах ею задаются.
Уравнение теплового баланса для смеси в данном случае будет ш следующий вид:
или (1-43)
откуда средняя температура смеси (в °С)
(1-44)
где П — количество смеси, кг/с;
Qсах, Qпат, Qводы — соответственно количество тепла, внесенного в смесь сахаром патокой и водой, Вт;
ссм— удельная теплоемкость смеси, Дж/(кг*К).
Остальные обозначения встречались ранее.
Потребная мощность электродвигателя для вода лопастей мешалки растворителя определяется по формуле (1-6).
Геометрический объем V (в м3) растворителя сахара, работающего атмосферном давлении, определяется по формуле
(1-45)
где Gсах и Gводы — расход сахара и воды, кг/ч;
τр — продолжительность растворения, ч (тр = 0,5 -г-1,0); р — плотность смеси сахара и воды, кг/м3;
ρ — коэффициент заполнения (<р = 0,7 -г 0,8).
Длина змеевика в станции ШСА-1 определяется исходя из продолжительности растворения сахара
L=ʋcτρ (1-46)
где ʋc — средняя скорость смеси в трубе змеевика, м/с (ʋc = 0,55 ÷ 0,65).
Диаметр трубы змеевика d (в м) находится из уравнения часового хода смеси П через площадь ее поперечного сечения
(1-47)
отсюда
(1-48)
Основы расчета карамелеварочной станции
Для расчета карамелеварочной станции необходимо вначале определить ее производительность с учетом возможных потерь карамельной массы на всех участках линии. Примерная последовательность расчета следующая:
1.Определение часовой производительности линии по готовой карамели с учетом времени на уборку оборудования линии (в кг/ч):
(1-49)
где Псм — заданная сменная производительность линии, кг в смену;
τсм — время работы смены (ч) за вычетом примерно 15 мин (0,25 ч) на уборку оборудования линии.
2.Определение количества карамельной массы, перерабатываемой на линии в час при заданном процентном содержании начинки в готовой карамели (в кг/ч),
(1-50)
где Вн — заданное содержание начинки в готовой карамели, %.
Соответственно производительность оборудования по приготовлению начинки для данной линии, т. е. количество подаваемой на линию фруктово-ягодной начинки, составит (в кг/ч)
(1-51)
3.Определение часового количества перерабатываемой на линии карамельной массы в сухом веществе с учетом заданной влажности карамельной массы и потерь сухих веществ (в кг/ч)
(1-52)
где ωк— заданная влажность готовой карамельной массы, %;
α — норма потерь карамельной массы по сухому веществу на линии, % (берется примерно в пределах 1,67—1,7%).
По формуле (1-52) может быть определена также производительность отдельных участков или машин и аппаратов линии с учетом потерь продукта в сухом веществе от конца линии до этого участка или машины.
4. Определение часовой производительности карамелеварочной станции по карамельной массе (в кг/ч) с учетом заданной влажности готовой массы
(1-53)
5. Определение из уравнения баланса сухих веществ (1-16) расхода сиропа, т. е. количества сиропа, которое должно быть подано с сиропной станции в змеевиковый вакуум-аппарат. Так как концентрация любого раствора (в кг/кг) равна
а= (100-ω)/100
где ω — влажность раствора, %,
то уравнение баланса сухих веществ для этого случая будет
Gc (100 — ωс) = Gк (100 — ωк), откуда необходимое количество карамельного сиропа составит
Gc=Gk(100- ωк)/( 100 — ωс) (1-54)
здесь ωс — влажность карамельного сиропа, %.
Расчет змеевикового вакуум-аппарата непрерывного действия ведется в следующем порядке.
Уравнение теплового баланса для змеевикового вакуум-аппарата при уваривании карамельной массы будет
(1-55)
где Gс, Gк — количество подаваемого на уваривание сиропа и получаемой готовой карамельной массы, кг/с;
сс и ск — удельная теплоемкость сиропа и карамельной массы, Дж/(кг-К)
tc, tk — температура сиропа и карамельной массы, °С;
i”1,i’1 —энтальпия греющего пара и конденсата, Дж/кг;
D2 — количество выпаренной влаги (вторичного пара), кг/с;
i2 — энтальпия вторичного пара, Дж/кг;
D — расход греющего пара, кг/с;
Qп — потери тепла аппаратом в окружающую среду, Вт.
Левая часть уравнения теплового баланса (1-55) выражает приход тепла:
Gс, сc, tc — тепло, вносимое в аппарат сиропом, Вт;
Di1 — тепло, вносимое в аппарат греющим паром, Вт.
Члены правой части уравнения указывают на статьи расхода этого тепла:
Gk, сk, tk — тепло, уносимое с готовой карамельной массой, Вт;
D2i2 — тепло, уносимое с вторичным паром, Вт;
Di1— тепло, уносимое с конденсатом, образующимся в результате конденсации греющего пара, Вт;
Qп — тепло, уходящее в окружающую среду (потери), Вт.
Расход греющего пара для аппарата (в кг/с) определяется из уравнения теплового баланса (1-55)
(1-56)
Температура карамельного сиропа tс, подаваемого в змеевик аппарата, определяется по графику (см. рис. 24) в зависимости от заданной влажности сиропа при атмосферном давлении (см. рас растворителя).
Температура кипения уваренной карамельной массы tк определяется по тому же графику в зависимости от заданной конечной влажности карамельной массы и разрежения В в вакуум камере аппарата. При этом остаточное давление (в кПа)
ρо = 100 — В, (I-57)
где В — заданное разрежение в вакуум-камере аппарата, кПа.
Теплоемкость сиропа сс и карамельной массы ск определяется по формуле (1-13) теплоемкости сахарных растворов.
Количество вторичного пара (выпаренной влаги) определяется из уравнения материального баланса по формуле (1-18).
Эйтальпия вторичного пара i2” определяется в зависимости от остаточного (абсолютного) давления в вакуум-камере по таблице приложения.
Энтальпия греющего пара i1”и конденсата i1’определяется по той же таблице, в зависимости от принятого давления температуры греющего пара.
Температура греющего пара, подаваемого в паровое пространство греющей части змеевикового вакуум-аппарата, должна бы на 15—20° С выше найденной указанным ранее методом температуры кипения карамельной массы (практически температура греющего пара должна быть в
пределах 158—159° С, что соответствует избыточному давлению греющего пapa до 0,6 МПа). Это необходимо иметь в виду при определении параметров греющего пара.
Потери тепла аппаратом в окружающую среду Qп определяются формуле (1-21) или их принимают по опытным данным.
Определив таким образом значение всех величин, входящих в формулу (1-56), подсчитывают расход пара.
Площадь поверхности теплообмена змеевикового вакуум-аппарата (в м2) при уваривании сиропа определяется из уравнения теплопередачи через стенку по формуле (1-28)
(1-58)
Qпол — расход полезного тепла (без учета потерь), Вт;
k — коэффициент теплопередачи змеевика; устанавливается опытным путем. Для приближенных расчетов его можно принимать равным в зависимости от диаметра змеевика 350 — 1000Вт/(м2 • К);
∆t—средняя разность температур греющего пара, сиропа и карамельной массы, °С; определяется по формулам (1-30) и (1-31).
Определив диаметр трубы змеевика по формуле (1-48) при скорости сита в трубе ʋ=1,0 м/с, по найденной величине поверхности теплообмена определяют геометрические размеры змеевика.
Длину змеевика, уточнив диаметр трубы по ГОСТу, можно определить по формуле (в м)
(1-59)
Где dн — наружный диаметр трубы змеевика. Длина змеевика обычно принимается в пределах 800—1000 диаметров трубы змеевика.
Задавшись диаметром змеевика Dср = 680 мм и шагом витков змеевика можно найти угол подъема витка змеевика
При этом 5 принимается равным 1,5—2,0 с?н- Длина витка змеевика / (в м) будет
(1-60)
Число витков змеевика
(1-61)
Высота змеевика (в м) составит
(1-62)
здесь hконстр — конструктивная добавка с учетом высоты штампованных днищ.
Диаметр корпуса греющей части (вм)
(1-63)
Окончательно диаметр корпуса греющей части аппарата принимается ближайшему диаметру стандартных штампованных днищ. Геометрический объем вакуум-камеры аппарата определяется по напрямик) ее парового пространства Rv [в м3/(ч • м3)]
(1-64)
D2— количество вторичного пара, кг/ч;
ʋ2 — удельный объем вторичного пара, м3/кг;
V—объем вакуум-камеры, м3.
При атмосферном давлении Rv = 8000 м3/(м3 • ч). При разрежении вакуум-камере Rv= 8000φ, где φ — коэффициент, зависящий от величин остаточного давления в вакуум-камере (при уваривании карамельной массs равен примерно 0,85).
Тогда из (1-64) объем вакуум-камеры (в м3) составит
(1-65)
Внутренний диаметр корпуса вакуум-камеры dв принимается по конструктивным соображениям или в зависимости от диаметра стандартных штампованных днищ.
Высота корпуса вакуум-камеры (в м) будет
(1-66)
Толщина стенки (в м) корпуса нагревательной части аппарата как тонкостенного цилиндрического сосуда, работающего под внутренним избыточным давлением, рассчитывается по формуле
(1-67)
где р — давление в аппарате, МПа;
Dв — внутренний диаметр корпуса, м;
δz— допускаемое напряжение на растяжение, МПа;
φ — коэффициент прочности сварного шва (ср = 0,7 -г 0,8);
с — прибавка на коррозию, м.
Производительность вакуум-аппарата по готовой карамельной массе (в кг/ч) можно определить по следующей форму
(1-68)
где gс=Ссtc — энтальпия поступающего на уваривание сиропа, Дж/кг;
gk.м = скtк — энтальпия готовой карамельной массы, Дж/кг;
tп — температура греющего пара, °С.
В конденсаторе смешения протекает тепловой процесс, который можно выразить следующим уравнением теплового баланса (см. схему на рис.21)
(1-69)
откуда расход охлаждающей воды в конденсаторе смешения будет (в кг/с)
(1-70)
где D2 — количество конденсируемого вторичного пара, кг/с;
і2 — энтальпия вторичного пара, Дж/кг;
с — удельная теплоемкость воды, Дж/(кг-К) (с = 4190);
t2Н и t2К — начальная и конечная температуры охлаждающей воды, °С (конечная температура воды t2К равна температуре конденсата).
Подаваемая в конденсатор охлаждающая вода в количестве W с начальной температурой t2Н по мере стекания вниз и конденсации пара нагревается до конечной температуры t2К, которая в прямоточных конденсаторах на 5—6° С ниже температуры конденсируемого пара.
Внутренний диаметр конденсатора (вм) определяется по формуле
(1-71)
где ρп — плотность пара, кг/м3;
ʋ — скорость пара в конденсаторе, м/с (ʋ = 20 ÷ 25).
Количество воздуха (в кг/с), откачиваемого вакуум-насосом из конденсатора, определяется по формуле
(1-72)
Объемный расход воздуха (в м3/с), поступающего из конденсатора в насос, определяется по формуле
(1-73)
где Gв — количество поступающего воздуха, кг/ с;
288 — газовая постоянная для воздуха, Дж/(кг-К);
tв — температура воздуха, °С; для прямоточных конденсаторов смешения tв=t2к т. е. температуре воды, выходящей из конденсатора;
рв — парциальное давление воздуха, Па.
Парциальное давление воздуха (в Па) можно определить по формуле
Рв = Ра— Рп (I-74)
где ра — абсолютное (остаточное) давление в вакуум-камере и конденсаторе, Па;
рп — парциальное давление пара, Па, которое принимается равным давлению насыщенного пара при температуре воздуха.
В паровоздушной смеси, находящейся в конденсаторе, парциальное давление воздуха может быть определено также из уравнения
(1-75)
здесь
Производительность вакуум-насоса для откачки воздушно-водяной смеси (в м3/ч)
(1-76)
откуда диаметр поршня насоса (в м)
(1-77)
где р —плотность воздушно-водяной смеси, кг/м3;
s — ход поршня, м;
W — расход охлаждающей воды, кг/с;
D2— количество конденсата, кг/с;
Vв — количество отсасываемого воздуха, м3/с;
n — число двойных ходов поршня в минуту;
ƛ0 — коэффициент наполнения (ƛ0 = 0,7÷0,8).
При определении диаметра поршня величиной хода поршня и количеством двойных ходов поршня задаются (по характеристике насоса из литературных или справочных данных).
Один ответ к “Основы расчета теплообменных аппаратов и станций для приготовления сахарных сиропов и карамельной массы”
Hello, where is the reference bibliograph for the equation V.V. Yanovsky?
Thanks!